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大修后，柴油機在額定轉速前提下連續運轉12h，額定功率值能否恢復到原值的90%以上，關鍵在于影響柴油機功率的各個因素。
在測功率時，功率不足的普遍現象是：加載荷時轉速下降快，達不到額定扭矩，功率相差不太多，多數是某1~2個氣缸有問題。功率相差較大時，排出的黑煙連續均勻，一般是整體性問題(各缸工作狀態均不良)。但上述情況并非絕對，首先應查明是個別缸的故障還是每個缸均有問題。在測得總功率的基礎上，切斷所有缸供油，依次測定各個缸的功率。
鑒于上述情況的初步分析，實踐證明保證大修后柴油機有較高的氣缸壓縮力和正確的配氣相位，是決定能否有較大功率的第一個關鍵。第二個關鍵是燃料消耗等幾個主要技術性能指標是否良好，現將影響功率恢復的有關因素分述如下。
(1)活塞與氣缸套的間隙。
1)氣缸套的修理技術要求氣缸套磨損到一定限度以后，若不更換新的氣缸套，則可將氣缸套內徑按照有關柴油機維修配件尺寸規格的要求,進行鏜缸修理。
鏜削氣缸套時應注意的一點是，必須仔細區分原廠機型氣缸套和地方產的雜牌氣缸套，再根據具體情況進行加工。這是因為氣缸套由于產地不一，氣缸套表面經高頻淬火后的硬度也不同。通常要求鏜磨后的氣缸套，其表面粗糙度應良好，不允許有刀痕、拉傷等缺陷，且鏜后的氣缸套壁厚之差不應過大。以T120推土機裝用的6135柴油機為例，其要求應不超過0.lOmm。氣缸套往氣缸體上安裝時，缸套壁薄的一面應放入側壓方向。
2)對活塞的技術要求柴油機活塞與氣缸套之間的裝配間隙均應符合各種機型的具體規定，不得任意改變參數。活塞裙部與氣缸套壁直接接觸并高速滑動，同時承受連桿擺動所產生的側壓力。活塞裙部的尺寸符合設計要求，能保證活塞導向良好，有足夠的承壓面積，形成足夠厚的潤滑油膜，不致于因間隙過大發生敲缸，引起噪聲和加速損傷。也不致于因間隙過小，導致活塞在氣缸中咬住而發生重大機械事故。
大修時，活塞在正式裝于氣缸套內之前，應該檢驗其使用時是否有可能出現氣缸套偏磨的故障。這是因為在鉸削連桿小頭孔時，若它與連桿大端孔的兩孔中心線互相歪斜，或者曲軸主軸頸與連桿軸頸不平行，或者連桿本身存在彎曲或扭轉變形時，均能導致氣缸套在今后的使用中產生不正常的偏磨現象。
檢查方法可將沒有裝活塞環的活塞連桿組件，按照標準規定裝在曲軸上。然后轉動曲軸，在活塞處于氣缸套上止點、下止點和中部位置時，測量活塞頂部與氣缸套壁前后的間隙。如果三個位置間隙都近似相等，說明氣缸套無偏磨現象;否則，說明氣缸套已偏磨。
當某一氣缸活塞在氣缸套上、中、下三個位置時，活塞與缸壁前后間隙都是一側小，說明連桿彎曲，其連桿大小端孔中心線互相不平行。此時活塞在氣缸套內，無論在什么位置上，都向一邊傾斜，且在氣缸套的上、下止點位置磨損較嚴重。連桿除發生上述彎曲外，有時也發生雙重彎曲。此時連桿大小端孔中心線，雖然互相平行并在一個平面內，但是活塞中心線向一方偏移，因此氣缸套一側磨損嚴重。
(2)曲軸回轉半徑柴油機的曲軸回轉半徑，應符合各種機型的規定參數。以4BA-12離心泵裝用的X2105柴油機為例，此值應是(60+0.1)mm。大修時，如果需磨修，要保證這個數值。如果曲軸回轉半徑小了，會使氣缸壓縮力下降。曲軸回轉半徑大了，則會發生活塞撞氣門的事故。通常精磨主軸頸的最小極限尺寸為咖78mm，連桿軸頸為咖68mm。軸頸的過渡圓角保持尺寸為(4.5+0.5)mm，各主軸頸不同心度不大于0.03mm。
(3)活塞頂平面至氣缸蓋平面的距離活塞在上止點時，活塞頂平面至氣缸蓋平面的距離為柴油機的壓縮室高度。校正壓縮室高度實際上是校正壓縮比。壓縮比的大小，直接影響柴油機功率的提高或降低。
(4)氣門的密封性與氣門凹陷度氣門與氣門座研磨配合后，必須檢驗并保證其密封性良好。實踐證明，氣門的凹陷度(即氣門頭端面沉入氣缸蓋底平面的距離)對功率性能的影響是顯著的。為此，大修時在活塞與氣缸蓋，氣門與活塞不發生碰撞的前提下，應盡可能縮小氣門凹人氣缸蓋的數值,以增加氣缸壓力。
(5)配氣相位配氣相位是影響功率的另一綜合指標。實際使用中，由于以下幾點原因均可使柴油機的配氣相位有所改變：
1)氣門間隙過大或過小。
2)配氣凸輪磨損、凸輪軸彎曲或凸輪軸襯套間隙過大。
3)正時齒輪磨損或齒輪安裝錯誤。
4)配氣凸輪軸軸向間隙過大。此時，凸輪軸多數易發生軸向移動。這樣會導致傳動齒輪產生偏差，從而改變了氣門的開閉時間。
以上因素，都會使柴油機功率無法正常發揮。
(6)噴油器的性能噴油器中噴油嘴霧化質量的好壞，直接影響柴油機著火燃燒。噴油嘴針閥體圓柱工作面(徑部)之間的配合間隙是針閥偶件重要的性能參數之一。間隙太小會影響偶件圓柱工作面的滑動性、座面密封性，使用中會產生卡死現象。間隙太大會使徑部密封性能變差、回油量增多、引起噴射延遲、噴油壓力降低，噴入氣缸內的燃油量減少，噴霧質量變壞。
在氣缸蓋上安裝噴油器時，當把噴油器放入氣缸蓋孔內后，應交替均勻擰緊兩個固定螺母。其噴油嘴外圓應高出氣缸蓋底平面一定距離,，不得任意增減噴油器密封墊圈.。否則會改變噴油嘴伸人氣缸蓋燃燒室的原設計位置，引起燃燒不良，導致柴油機功率不足。另外，工作中噴油嘴殼體平面常被針閥臺肩撞擊而磨出凹坑。此時噴油延續角加大，氣缸后燃期也加長，均能影響柴油機的使用功率。
(7)噴油泵的供油量噴油泵工作好壞，直接影響柴油機的功率。為保證柴油機正常工作，大修時均應在噴油泵試驗臺上對噴油泵進行調試。調試噴油泵時，油量調少了，柴油機“吃不飽”，功率不足。油量調多了，功率也不會增加。根據實踐中的體會，編者認為供油量越多越不好。為此，編者的觀點是在保證有較高功率的前提下，以盡量減少供油量為佳。
檢修噴油泵時,泵上的回油閥應該密封性能良好，不得有滲漏現象。當用嘴吹回油閥時不應漏氣，否則將導致柴油機明顯功率不足。
有的噴油泵在試驗臺上調試合格，但裝到柴油機上實際使用后卻會顯示出功率不足的情況。此時的主要原因是在試驗臺上校正調試時，所使用的附件如輸油泵、濾清器、噴油器、油管及回油閥等的技術狀態與原來實際柴油機的技術狀態不同、這對噴油泵的供油量有很大影響。另外，試驗時的室內溫度和使用的柴油質量等都會使試驗臺上獲得的技術數據受到影響。因此編者認為在校驗、檢查噴油泵時，最好能使用原柴油機的輸油泵及噴油器，且應及時更換試驗臺上的柴油，以保證一定的粘度和純度。此外，裝在柴油機上的濾清器應經過檢查，確保其技術狀態良好。
(8)供油提前角供油時間的準確性對柴油機的動力性和經濟性有很大的影響。柴油機在工作中，噴油泵的滾輪體及滾輪、滾輪銷、調整螺釘(或墊塊)、凸輪軸上的凸輪及凸輪軸上的兩端軸承受到磨損。在調試、校正噴油泵時，這些零件常常不注意更換或修復，這樣勢必對柴油機供油的規律性有明顯影響。在這種情況下，由于柱塞運動速度規律的變化和柱塞供油速度特性的影響，其供油的延續歷程及噴射過程中噴油量的變化都將不同，其結果一般均使噴射延續歷程延長，噴射質量下降，耗油量增加，工作無力。因此，只有在同時保證噴油泵的供油起始角和柴油機的供油提前角的情況下，才能保證正常的燃燒過程。
(9)調速器的性能調速特性是指柴油機轉速變化時，在調速器自動改變供油量的情況下所測取的特性曲線。調速器的性能也是影響柴油機功率的一個較重要因素。
大修試機時，有的柴油機能達到要求的最高空載轉速，但當承受載荷后，轉速下降很快，這是柴油機經不住載荷的表現。其原因首先是調速器調整不正確，在額定轉速時，油量調節拉桿就往后拉，沒有使噴油泵輸出額定油量.。其次是調速器彈簧彈力不足或失效，在柴油機加負荷后，來不及適應因轉速下降而加速使噴油泵增加供油量的要求。因此，轉速下降越來越多，以致載荷還沒有加到最大值時，轉速已降到額定轉速以下，柴油機發揮不出應有的功率。
(10)機油消耗量機油消耗量應控制在規定要求之內，維修工作的重點應是排除機油進入燃燒室的途徑+。在解體有燒機油故障的柴油機時,應認真注意觀察這方面的現象。例如在拆下活塞時,應觀察各活塞環口所在的位置。如果各環口都接近在同一條線上，應檢查氣缸在這個方向上是否為橢圓的長軸。
如果是這樣，就必須鏜缸或更換氣缸套。否則，很難消除這個缸的竄油故障。另外，要重視潤滑系統的清潔和維護，一定要使用優質、正品柴油機油，不得把幾種機油混合使用。
(11)磨合試運轉柴油機大修后必須經過一定時間的磨合試運轉，才能正式投入工作。很多維修人員對這一點往往不能堅持做到，以致大修后的柴油機無法發揮應有的功率。根據實踐體會，大修后的磨合試運轉時間，一般均應不少于Sh為宜。
在用測功率器測定柴油機功率的過程中，還應特別重視的是測功中的柴油機轉速。一臺合格的柴油機，由于測功方法不正確，往往會出現功率被測丟、耗油率增加的現象。有的人為了增加柴油機的功率，測功中猛加載荷,設法讓扭力指針多指示一點兒，不管轉速變化。也有的人在測功中，任意提高柴油機轉速，力求功率高一點兒。這兩種做法,顯然是不對的。這是因為扭力的增大，會降低柴油機轉速，功率不但不能增加，反而會減少。另外，隨著柴油機轉速的下降，噴油泵的作用點不起作用了，處于最大供油狀態。其結果將會導致功率和耗油率，全都測丟了。
任意提高柴油機轉速，在一定范圍內會使功率提高。可是噴油泵的工作點也同樣跟著改變，轉速高到一定程度，功率反而會降低。為此，測功率時柴油機的轉速，必須在噴油泵工作轉速下測量才是最有利的。
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